尼爾基電廠前期因圍堰滲水、基坑凍結導致開挖工期延誤1個月，使得電廠混凝土工期異常緊張。為此，采取了壹系列技術措施，在保證質量的前提下加快了進度，如:優化門機布置方案，將進水口檢修平臺和尾部水平平臺的現澆板梁方案改為預制板梁方案；二期進水口墩、尾水墩、閘門采用滑模施工技術，將使用多年的手動臥式罐更換為立方蓄能液壓罐。混凝土澆築時預埋自動測溫記錄儀，加強混凝土內部溫度檢測，采用等強度滾壓直螺紋鋼筋連接技術。橋墩牛腿梁和橋式吊車連續梁的牛腿模板支撐由外撐改為內拉，冷卻水管埋設在大壩擋水段澆築塊內(極寒地區首次采用)，混凝土施工工期由P3軟件編制。上述措施的實施，在工廠建設的質量和進度方面取得了顯著成效。
1概述
尼爾基水利樞紐工程位於黑龍江省和內蒙古自治區交界處的嫩江中遊，控制流域面積6.64萬平方公裏。樞紐工程具有防洪、工農業供水、發電、航運和水資源保護等綜合利用效益。是嫩江流域水資源開發利用和旱澇災害防治的核心工程，也是實現南水北調的控制性工程之壹。電站和變電站的土建工程包括連接右副壩和電站壩段的翼墻、連接主壩和電站壩段的翼墻、主、副電站段(包括導流底孔壩段)、廠前區和變電站。該電站采用河床式廠房。廠房右側與副壩翼墻相連，左側與主壩翼墻相連。河床式廠房為壹級建築。主廠房尺寸(長-寬-高)為149m-26.1m-60.64m，安裝4臺機組，單機容量62.5mw，總裝機容量250mw，年發電量6.39-6544。變電站為戶外中式變電站，布置在安裝間下遊約40m處的廠前區左側。它是回填和壓實石渣的基礎，尺寸為(長寬)73m-62m。* *拉東變電站設220kV出線。
2施工條件的變化
由於尼爾基廠標段合同簽訂日期為2001 12.30，合同規定的開工日期為1.02，尼爾基1月份極端最低氣溫達到-35.5℃。由於廠房基坑圍堰滲水嚴重，基坑內凍結層厚度達90厘米。根據招標文件，廠房。挖掘工作無法按照預定的時限進行。2002年3月底，采用開挖法清除基坑內的冰，並用截水溝解決圍堰滲漏後，基坑開挖才正式開始。通過方案比較，決定在進水渠和尾水渠預留門機巖臺，門機布置在預留巖臺上。該方案已得到業主和工程師的認可。盡管增加了挖掘設備和人員的投入，車間的挖掘期還是從6月30日推遲到7月31。由於混凝土施工節點工期不變，車間混凝土施工工期被壓縮，開挖與門座起重機安裝、混凝土澆築施工同時進行，道路、排水、基礎固結灌漿的幹擾非常大，車間整體施工難度加大。
3混凝土施工的主要技術措施
3.1模板工程
進出水墩過梁以下墩頭模板采用(1)定型鋼模板，定型鋼模板由專業廠家加工制作；過梁以上墩身采用滑模施工，墩身滑模施工技術已在金哨電站使用，技術越來越成熟，滑模施工速度快，平均每天滑移約3.0m:滑模施工質量可靠，滑模混凝土表面光滑，外觀光潔，凹坑和錯縫少；滑模的經濟效益是很客觀的，減少了層間剪毛和拆模板的工作量；滑模對高空作業人員有很好的安全性。由於滑模模塊結構中設置了封閉的操作平臺，可以有效防止施工人員墜落和墜物。
(2)吃水肘模板采用組合木模板，排架模板在木材加工廠分塊預拼裝，運到現場後分塊吊裝就位，大大提高了立模速度，創造了壹臺機組吃水肘模板安裝9天的記錄；肘形尾水管側壁和尾水管平臺采用鋼模板組裝，減少了木材的使用，降低了工程成本。
(3)尾水擴散段頂板采用倒T型預制梁結構，減少了頂板現澆支撐的時間，大大加快了施工進度。
(4)尾水平臺和進水口檢修平臺的板梁均為預制板梁結構，保證了施工安全和施工進度。
(5)機組壩段大體積混凝土模板采用標準鋼模板拼裝大模板，拼裝好的大模板采用外伸懸臂鋼架導鏈提升裝置提升。模板安裝基本不依賴垂直提升設備，大大加快了倉號準備時間，減少了模板支架占用時間，提高了混凝土澆築強度。
(6)進水口頂板橢圓曲面模板支撐采用鋼桁架梁代替滿堂紅鋼管支撐結構體系，節省支撐材料，減少因混凝土待加固而延長的施工時間。
(7)進水口溢流面采用拉伸模技術，保證了溢流面的成型質量。
(8)尾板墩支架、擋壩段橋式吊車梁支架、擋壩段鋼屋架支架、擋壩段221.00標高上下支架模板支架均采用內拉法施工，簡化了施工工序，加快了施工進度。
(9)廠內橋式起重機混凝土梁支撐采用鋼桁架梁支撐，改變以往的鋼管支撐方案。
(10)異形弧段曲面模板采用標準鋼模板代替傳統白松模板方案，壩段進水口頂板橢圓曲面、蝸殼內壁漸變曲面、尾水管垂直面、直平面等采用鋼模板。，而不是圍堰加白松的方案，節省了大量木材。
(11)模板支撐縱橫向連接和斜拉桿等。，在車間中用作鋼筋的主要材料。支撐材料拆除後，可用於主體工程，提高了材料利用率。導流底孔頂板、蝸殼頂板支撐等縱橫向連接和斜向拉筋大多采用螺紋二次鋼筋，拆除支撐後可在主體工程中重復使用。
3.2鋼筋工程
1)鋼筋連接采用等強度滾軋直螺紋套筒連接技術，節省了鋼筋在倉庫的焊接時間，提高了工作效率。
2)混凝土外露支撐采用預埋橡膠錐技術，節省了搬運支撐的時間。
3)橋式起重機混凝土梁鋼筋綁紮采用車間綁紮成型，整體吊裝方案。
3.3為混凝土澆築提供足夠的倉儲手段。
為加快混凝土入倉速度，縮短混凝土澆築時間，滿足模板快速提升和鋼筋、機電預埋件及時吊裝的要求，對車間內門座起重機的布置方案進行了綜合優化，在上下遊進水渠道和尾水渠道預留門座起重機的石方臺階，既可減少壹期石方開挖量，又可為門座起重機盡快形成澆築作業能力創造條件。
(1)根據混凝土的分布位置和不同的施工工期，安排門座起重機。
①2002年門座起重機布置:首先在上遊引水渠門座起重機平臺上布置1 MQ540橋式起重機、1 MQ1260(B)橋式起重機和1 WD-400履帶吊。下遊尾水渠門機平臺上布置1臺MQ540低龍門吊、1臺DZQ600自升式龍門吊、1臺WD-400履帶吊，在185.00標高處左翼墻安裝1臺QTZ塔吊，以滿足2002年廠房基礎混凝土澆築作業。
②2003年門座起重機布置:2003年是車間混凝土澆築的高峰期。隨著車間澆築塊的逐漸增多，上下遊的MQ540門座起重機和WD-400履帶吊已不能滿足高位澆築的要求，2002年需要對門座起重機的布置進行調整:在上遊進水渠的巖石平臺上布置兩臺MQ1260門座起重機。1 MQ540門機和1 DZQ600門機布置在下遊尾水渠的巖石平臺上，1 MQ540門機布置在右側墻195.00的平臺上，1 MQ540門機布置在1#安裝間的尾部平臺上。
③2004年門機布置:1臺MQ540橋式門機布置在尾水平臺上，高程為191.84米，1臺MQ540低門機布置在大壩擋水斷面上，高程為221.00米，以上兩臺門機可滿足進水渠、尾水渠及其余機組二期混凝土施工任務
(2)臥式罐采用新型儲能液壓臥式罐。6m3液壓蓄能臥式罐用於替代使用多年的手動臥式罐。這是六局以來的第壹次。
(3)在施工過程中，壩段增加了抗剪鋼筋，極大地影響了壩段的混凝土提升能力。為了彌補垂直運輸能力不足的矛盾，不失時機地增加了1臺HB-60混凝土泵。在不改變配合比的情況下，對蝸殼通道底板等混凝土進行常規泵送混凝土試驗，試驗獲得成功，擴大了泵送混凝土的澆築範圍，在很大程度上緩解了壩段的閘門。
3.4混凝土溫度控制
(1)夏季混凝土溫度控制。
在廠房夏季混凝土施工中，除采取壹系列常規措施降低混凝土澆築溫度和層間溫差外，還采取了以下措施:
(1)壩段大體積混凝土埋設蛇形冷卻水管，采用薄層澆築(混凝土層厚度約2.0m)(寒冷地區首次使用)；
(2)加強混凝土表面的流水養護，平面和坡面采用自流水養護，立面采用懸掛多孔水管噴水養護；
③混凝土澆築塊預埋自動測溫記錄儀，加強混凝土內部溫度檢測，根據檢測結果及時調整和完善溫控措施；
④蝸殼側壁和頂板加入抗裂合成纖維(CTA)以增強混凝土的抗裂性能。CTA纖維抗裂合成纖維是壹種專用於砂漿/混凝土的改性聚丙烯短纖維，可大幅度提高砂漿/混凝土的抗裂、抗滲、抗沖擊、抗震、抗沖擊、耐磨性能，使混凝土構件具有良好的整體性，顯著提高工程質量。
(2)低溫季節混凝土施工。
在低溫季節，混凝土采取提高混凝土出口溫度、推遲拆模時間、及時覆蓋或懸掛保溫草簾、封堵孔洞、增加入倉強度等措施。
(3)混凝土冬季保護。
冬季未達到28d強度的混凝土澆築塊，應進行冬季保護。主要采用蓄熱法:在待保護的混凝土澆築塊表面覆蓋或懸掛兩層厚為***5cm的草簾，所有易形成流淌的孔洞用彩條封閉。
3.5其他
(1)廠房混凝土分段單獨施工，各分段相對獨立。
河床式廠房分為三個施工段:擋壩段、機組段和尾水副廠房。這三個部分在結構上由板梁和橫墻連接。由於各部分圖紙到達時間的差異，如果按部就班平行進行，施工無法正常進行。為解決這壹問題，經業主和設計允許，在預制節段接口處預留板(墻)槽梁窩，有效避免了圖紙姍姍來遲等不利因素的影響，使車間各節相對獨立，大大加快了施工進度。
(2)合理分層分塊。
根據尼爾基地的氣候特點，對車間進行了分層分塊的季節調整，既滿足了溫度控制要求，又加快了施工進度。夏季高溫季節應采用薄層澆築(控制在2.0m)，高溫季節後澆築層高度應適當增加(調整至3.0m)。
(3)取消了廠房單元段基礎固結灌漿，為混凝土施工爭取了時間。
由於廠房單元段基巖較為完整，經與設計院溝通，取消了廠房單元段1 # ~ 4 #基礎固結灌漿，並增加了右墻固結灌漿的重量厚度，使固結灌漿對混凝土澆築施工的幹擾降到最低。
(4)與其他標段的協調。
廠房土建受金屬結構和左右副壩施工的制約較大。加強相互協調，相互配合，嚴密科學地組織施工，盡快為對方提供施工條件，加快施工進度，縮短直線工期是有效途徑之壹。
4結論
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